【導(dǎo)讀】隨著科學(xué)技術(shù)的不斷進(jìn)步,開關(guān)電源等電力設(shè)備得到了普遍應(yīng)用。但因開關(guān)電源等屬于非線性電路設(shè)備,其輸入電流呈脈沖狀,會(huì)在電網(wǎng)產(chǎn)生大量的電流諧波和無功功率,進(jìn)而影響了電網(wǎng)的正常運(yùn)行。因此,無論是從保護(hù)電力系統(tǒng)的安全還是從保護(hù)用電設(shè)備和人身的安全來看,嚴(yán)格控制并限定電流諧波含量,以減少諧波污染造成的危害已成為人們的共識(shí)。
1. 總諧波失真THD與功率因數(shù) PF 的關(guān)系
市面上很多的 LED 驅(qū)動(dòng)電源,其輸入電路采用簡(jiǎn)單的橋式整流器和電解電容器的整流 濾波電路,見圖 1.
圖1
該電路只有在輸入交流電壓的峰值附近,整流二極管才出現(xiàn)導(dǎo)通,因此其導(dǎo)通角θ比 較小,大約為 60°左右,致使輸入電流波形為尖狀脈沖,脈寬約為 3ms,是半個(gè)周期(10ms) 的 1/3.輸入電壓及電流波形如圖 2 所示。由此可見,造成 LED 電源輸入電流畸變的根本原 因是使用了直流濾波電解電容器的容性負(fù)載所致。
對(duì)于 LED 驅(qū)動(dòng)電源輸入電流產(chǎn)生畸變的非正弦波,須用傅里葉(Fourier)級(jí)數(shù)描述。 根據(jù)傅里葉變換原理,瞬時(shí)輸入電流可表為:
每一個(gè)電流諧波,通常會(huì)有一個(gè)正弦或余弦周期,n 次諧波電流有效值 In 可用下式計(jì)算:
輸入總電流有效值
上式根號(hào)中,I1 為基波電流有效值,其余的 I2,3,分別代表 2,3,… n 次諧波電流有效值。 用基波電流百分比表示的電流總諧波含量叫總諧波失真(THD) ,總諧波含量反映了波形的 畸變特性,因此也叫總諧波畸變率。定義為
根據(jù)功率因數(shù) PF 的定義,功率因數(shù) PF 是指交流輸入的有功功率 P 與輸入視在功率 S 之比值,即
其中, 為輸入電源電壓; U cosΦ1 叫相移因數(shù), 它反映了基波電流 i1 與電壓 u 的相位關(guān)系, Φ1 是基波相移角;輸入基波電流有效值 I1 與輸入總電流有效值 Irms 的百分比即 K=I1 / Irms 叫輸入電流失真系數(shù)。上式表明,在 LED 驅(qū)動(dòng)電源等非線性的開關(guān)電源電路中,功率 因數(shù) PF 不僅與基波電流 i1 電壓 u 之間的相位有關(guān),而且還與輸入電流失真系數(shù) K 有關(guān)。 將式(6)代入式(7) ,則功率因數(shù) PF 與總諧波失真 THD 有如下關(guān)系:
上式說明,在相移因數(shù) cosΦ1 不變時(shí),降低總諧波失真 THD,可以提高功率因數(shù) PF;反之 也能說明, PF 越高則 THD 越小。 例如,通過計(jì)算,當(dāng)相移角 Φ1=0 時(shí),THD=30% @ PF=0.9578;THD=10% @ PF=0.9950.
2. 諧波測(cè)量與分析
為了很好地分析如圖 1 所示的 LED 驅(qū)動(dòng)電源的諧 波含量,介紹一種使用示波器測(cè)量輸 入電流的方法。先在電源輸入回路串接一個(gè) 10-20W 或以上的大功率電阻如 R=10 OHM,通電 后測(cè)量大功率電阻上兩端的電壓波形,由于純功率電阻上兩端的電壓與電流始終是同相位, 因此電阻上的脈沖電壓波形亦即代表了輸入電流的脈沖波形,但數(shù)值大小不同。由波形顯 示可知,其脈沖電流 i(t)與圖 2 的電流波形是一致的,見圖3.
圖3
此電流脈沖波近似于余弦脈沖波,因此可用余弦脈沖函數(shù)表為:
為了計(jì)算方便,現(xiàn)取正弦交流輸入電壓的一個(gè)周期 T:-5ms≤t≤15ms,即 T=20ms.由此, 一個(gè)周期為 20ms 的輸入脈沖電流的表達(dá)式如下:
上式中,余弦脈沖電流幅值 Im 可由示波器顯示的電壓幅值與電阻值之比而算出,即 Im=Um/R,已知測(cè)得 Um=1.5V,則 Im=1.5/10=0.15A.圖中脈沖寬度τ=3ms. 對(duì)于圖 2 所示的輸入電流波形,是關(guān)于前后半波上下對(duì)稱的奇次對(duì)稱波,因而只含有 a1、a3、a5……等奇次諧波分量,而直流分量 a0 和偶次諧波分量 a2、a4、a6……均為零。 將式(10)的輸入電流波形進(jìn)行傅里葉分解得:
根據(jù)積分公式:
并且有 a=π/τ,b=nω,ω=2π/T,因此有:
當(dāng) n=1 時(shí)將 T=20ms、τ=3ms、Im=0.15A 代入上式,得
計(jì)算得基波電流幅值 a1=I1m=0.06×(0.608+0.327)=0.056(A) 。
同理,分別計(jì)算 a3,a5,a7,a9 次諧波幅值,如表 1 所示?! ?/div>
表 1.諧波幅值表
根據(jù)表 1,LED 驅(qū)動(dòng)電源的輸入電流的傅里葉級(jí)數(shù)為:
根據(jù)諧波幅值 Inm 與諧波有效值 In 的關(guān)系,諧波有效值:
由式(16) ,則分別計(jì)算各次諧波電流有效值如下(單位 A) : I1=0.040,I3=0.033,I5=0.023,I7=0.012,I9=0.003. 根據(jù)式(5) ,LED 驅(qū)動(dòng)電源的輸入總電流有效值:
將表 1 數(shù)據(jù)代入式(17) ,則輸入總電流有效值 Irms=0.058(A) 。實(shí)際中,這個(gè)輸入電 流值可用測(cè)量真有效值的萬(wàn)用表測(cè)得或由功率計(jì)的輸入電流顯示屏讀取。 根據(jù)式(6)計(jì)算總諧波失真:
根據(jù)表 1 的諧波幅值數(shù)據(jù),并以基波(一次諧波)分量 100%為基準(zhǔn),制定諧波電流幅值頻譜圖(忽略高于 9 次以上的諧波)見圖 4.
圖4
現(xiàn)按式(7)計(jì)算功率因數(shù) PF,當(dāng)基波相移角 Φ1 為零, cosΦ1=1 則有:
實(shí)測(cè) PF=0.65,二者基本一致。實(shí)際 LED 驅(qū)動(dòng)電源的輸入功率:
3. 諧波的危害
諧波的危害 由以上分析計(jì)算可知,這類 LED 驅(qū)動(dòng)電源輸入電流諧波含量高,對(duì)于這類裝置如功率 不大和少量的使用,其危害性也許不一定會(huì)表現(xiàn)出來,然而若成千上萬(wàn)的大量密集地使用, 它所產(chǎn)生的諧波電流總量會(huì)嚴(yán)重污染整個(gè)供電系統(tǒng)和其他用電用戶,同時(shí)也使電網(wǎng)電壓波 形發(fā)生畸變。理論和實(shí)踐證明,過大的電流諧波會(huì)產(chǎn)生以下危害:
A. 能使配電設(shè)施如電力變壓器和發(fā)電機(jī)、感性負(fù)載設(shè)備如電動(dòng)機(jī)等磁性材料的鐵芯損 耗 Pkz 得到額外的增加,即增加了由于諧波電流引起的磁滯損耗 Ph 分量和渦流損耗 Pc 分 量,使其過熱而損壞,見式(21) ,其中 fn 是各次諧波電流頻率。
B. 諧波電流通過功率補(bǔ)償設(shè)備的電力電容器,圖5是電容器的等效圖。由圖5可見,當(dāng)由諧波電流引起的容抗與寄生電感引起的感抗相等時(shí)形成諧振,產(chǎn)生強(qiáng)大的諧波電流, 從而導(dǎo)致電力電容器過流或過壓損壞。
圖5
C. 能對(duì)線路上的繼電保護(hù)、儀器儀表、自動(dòng)控制、電子通訊、衛(wèi)星導(dǎo)航以及計(jì)算機(jī)系統(tǒng)產(chǎn)生強(qiáng)烈的干擾,從而引起誤動(dòng)作、出現(xiàn)噪聲等異?,F(xiàn)象。
D. 在三相四線制供電系統(tǒng)的中,線路正常時(shí)三相交流電基本平衡,各相電流在中線內(nèi)相互抵消,理論上中線電流接近于零,因此我國(guó)電力系統(tǒng)的中線一般比相線細(xì)。然而過大 的三相三次及高次諧波電流,會(huì)使電網(wǎng)的相電流無法在中線內(nèi)相互抵消,致使中線內(nèi)電流 產(chǎn)生疊加而過流損壞,線路示意圖如圖6此外,中線電流過大引起三相不平衡,即三相電位發(fā)生偏移,嚴(yán)重時(shí)導(dǎo)致大批 LED 燈具燒毀,甚至引起火災(zāi)!
圖6
E. 當(dāng)大量的大功率的高諧波含量的電源設(shè)備使用時(shí),其偶次諧波(a2、a4、a6……) 不容忽視,它使供電回路電流正負(fù)半周不對(duì)稱。尤其是含量較大的二次諧波,它的直流分量使電力變壓器鐵芯產(chǎn)生局部磁化,損耗增大,嚴(yán)重時(shí)會(huì)危及變壓器及電力運(yùn)行安全。 因此,無論是從保護(hù)電力系統(tǒng)安全還是從保護(hù)用電設(shè)備和人身安全來看,嚴(yán)格控制并 限定電流諧波含量,以減少諧波污染造成的危害已成為人們的共識(shí)。
4. 降低 THD 的措施
隨著開關(guān)電源類電子產(chǎn)品的應(yīng)用普及,國(guó)際電工委員會(huì)制定了 IEC61000-3-2、歐盟制 定了 EN60555-2 和我國(guó)制定了 GB17625.1-2003 等法規(guī),對(duì)用電設(shè)備的電壓、電流波形失真 作出了具體限制和規(guī)定。目前這些法規(guī)也適用于 LED 燈具及 LED 驅(qū)動(dòng)電源。 對(duì)于輸入有功功率大于 25W 的 LED 照明燈具,諧波電流不應(yīng)超過表 2 限值。
表 2. C 類設(shè)備的限值
對(duì)于輸入有功功率不大于 25W 的 LED 照明燈具,規(guī)定符合如下的其中一項(xiàng):
a.諧波電流不應(yīng)超過表 3 的第 2 欄中與功率相關(guān)的限值;
表3 D類設(shè)備的限制
b. 用基波電流百分?jǐn)?shù)表示的 3 次諧波電流不應(yīng)超過 86%,5 次諧波不超過 61%;而且, 假設(shè)基波電壓過零點(diǎn)為 0°,輸入電流波形應(yīng)是 60°或之前開始流通,65°或之前有最后 一個(gè)峰值(如果在半個(gè)周期內(nèi)有幾個(gè)峰值) ,在 90°前不應(yīng)停止流通。
圖 1 所示的 LED 驅(qū)動(dòng)電源的輸入功率為 8.8W,根據(jù)表 3 第 2 欄的限值,THD 顯然超標(biāo)。 一個(gè)好的 LED 驅(qū)動(dòng)電源,不僅需要高功率因數(shù) PF,而且還要實(shí)現(xiàn)低 THD,使奇次諧波含量 不超過標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定值。
但有的電源設(shè)計(jì)者,為了片面強(qiáng)調(diào)高 PF 而將濾波電容值減小,其結(jié)果是橋式整流器的 導(dǎo)通角增加,PF 增大,但橋式整流器輸出的脈動(dòng)直流電壓導(dǎo)致電路的峰值電流極高,使電 源變換器的功率管等損耗劇增,很容易損壞功率管、高頻變壓器、高頻輸出整流管元件。
目前,性能比較優(yōu)良的 LED 驅(qū)動(dòng)電源,均采用了有源功率因數(shù)校正(Advantage Power Factor Correetion)APFC 電路,圖 7 是一種常用的臨界導(dǎo)通模式(TCM)的單級(jí) PFC 反激式電源變換器示意圖?! ?/div>
圖7
這種電路能使輸入電流即電感電流的波形(見圖 8)與整流二極管輸出的脈動(dòng)電壓波形保持一致的特點(diǎn),不存在整流二極管導(dǎo)通角的影響,因此輸入電流與輸入電壓的具有相同 相位,如圖 9 所示。
圖8
圖9
這種電路的功率因數(shù) PF 與總諧波失真 THD 的關(guān)系如下:
該電路通??梢宰龅?PF≥0.96、THD≤30%,甚至可以使 PF 值接近于 1,輸入電流失真 系數(shù) K=I1 / Irms≤3,THD≤10%. 圖 10 的輸入電路是一種通用的填谷式的無源功率因數(shù)控制(PPFC)電路,對(duì)于輸入功率 較小的 LED驅(qū)動(dòng)電源采用此電路,有成本低、線路簡(jiǎn)單等優(yōu)點(diǎn)。其功率因數(shù)可在 0.85-0.9, 但諧波含量往往會(huì)超過符合規(guī)定。
圖 10
它的電壓和輸入電流的波形如圖 11
圖 11
圖(12)是其測(cè)試結(jié)果,結(jié)果表明諧波含量超標(biāo)。
圖 12
圖 13
針對(duì)圖10電路的這一缺陷,我們可以提出一種改進(jìn)方案,即在無源 PFC 電路中,增加一個(gè)2-5 OHM/2W 的電阻與二極管 D3 串聯(lián)(見圖13),這樣可以有效地降低諧波含量,同時(shí)還能 進(jìn)一步提高PF,對(duì)于這種結(jié)構(gòu)的 LED驅(qū)動(dòng)電源,是一種很有效的改良方法。
本文轉(zhuǎn)載自電源研發(fā)精英圈公眾號(hào)。
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