全橋逆變器具有拓?fù)浜唵?、成本較低的特點，因此得到廣泛應(yīng)用，但其逆變效率低，輸出波形質(zhì)量差。分析了戶用型單級式雙Buck全橋光伏并網(wǎng)逆變器的工作原理，實驗中以變步長功率擾動觀察法實現(xiàn)光伏系統(tǒng)的最大功率輸入，并在逆變環(huán)節(jié)采用雙Buck全橋拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)以提高逆變效率，改善并網(wǎng)質(zhì)量。整個系統(tǒng)采用帶前饋補(bǔ)償?shù)碾娏鲀?nèi)環(huán)、電壓中環(huán)及最大功率點跟蹤(MPPT)功率外環(huán)的三環(huán)控制策略，并在Matlab仿真平臺上驗證了系統(tǒng)控制策略的正確性。制作了一臺1.3kW光伏并網(wǎng)逆變器樣機(jī)，并網(wǎng)電流總諧波畸變率接近3%。

并網(wǎng)逆變器作為電網(wǎng)和光伏陣列的主要接口設(shè)備，其性能決定著整個光伏發(fā)電系統(tǒng)的性能。光伏并網(wǎng)發(fā)電系統(tǒng)中的主要問題是如何提高系統(tǒng)工作效率及改善并網(wǎng)波形質(zhì)量。常見的單相光伏并網(wǎng)逆變器按照其功率拓?fù)浼墧?shù)可分為單級式、兩級式和多級式。由于單級式逆變器只有一個能量變換環(huán)節(jié)，故其工作效率最高。常見的單級式橋式逆變器同一橋臂的上下開關(guān)管可能存在直通情況，降低了系統(tǒng)的可靠性，為防止直通情況的出現(xiàn)，需在驅(qū)動信號間加入死區(qū)，這就造成輸出電流波形畸變；另一方面橋式逆變器中無獨立的續(xù)流二極管，MOSFET和IGBT體二極管反向恢復(fù)時間長，造成開關(guān)管的開關(guān)損耗較大，且開關(guān)管的驅(qū)動頻率不能過高。而雙Buck逆變器可以解決上述問題，且所有功率管和電感在半個輸出周期高頻工作。

由于雙Buck半橋逆變器存在直流側(cè)電壓利用率低的問題，這里以串聯(lián)型輸出的雙Buck全橋逆變器模型為研究對象，提出了帶前饋補(bǔ)償?shù)碾娏鲀?nèi)環(huán)、電壓中環(huán)及MPPT功率外環(huán)的三環(huán)控制結(jié)構(gòu)，基于Matlab仿真平臺驗證了系統(tǒng)控制策略，并對并網(wǎng)逆變器的MPPT及逆變橋驅(qū)動方法進(jìn)行了研究，最終設(shè)計了一臺實驗裝置。

串聯(lián)型輸出雙Buck全橋逆變器

單相單級式串聯(lián)型輸出的雙Buck全橋光伏并網(wǎng)逆變器主電路拓?fù)淙鐖D1所示。其中，V1，L1，VD1構(gòu)成一個Buck電路；V2，L2，VD2構(gòu)成一個Buck電路。兩個雙Buck半橋逆變器輸入并聯(lián)，接PV輸入端，輸出串聯(lián)接電網(wǎng)，組成了雙Buck全橋逆變器，克服了雙Buck半橋逆變器直流側(cè)電壓利用率低的問題，實現(xiàn)了兩個雙Buck半橋逆變器均壓、均功率輸出。由于雙Buck逆變器需要的電感個數(shù)較多，設(shè)計中采用磁集成技術(shù)來減小電感的體積和重量，降低電感的功率損耗。
逆變?nèi)珮蛲ǔ２捎脝螛O性SPWM、雙極性SPWM兩種驅(qū)動方式。為提高逆變效率，改善并網(wǎng)波形質(zhì)量，采用單極性SPWM驅(qū)動方式驅(qū)動開關(guān)管。其工作模態(tài)如下：

(1)并網(wǎng)電流iL1與電網(wǎng)電壓同向階段。
模態(tài)1功率開關(guān)管V1，V4導(dǎo)通，在輸入電壓和輸出電壓作用下，iL1與電網(wǎng)電壓同向線性增加。
模態(tài)2V1導(dǎo)通，V4斷開，VD4導(dǎo)通，形成續(xù)流回路，在輸入、輸出電壓作用下，iL1與電網(wǎng)電壓同向線性減小。

(2)并網(wǎng)電流iL2與電網(wǎng)電壓同向階段。
模態(tài)3功率開關(guān)管V3，V2導(dǎo)通，在輸入、輸出電壓作用下，iL2與電網(wǎng)電壓同向線性增加。
模態(tài)4V3導(dǎo)通，V2斷開，VD2導(dǎo)通，形成續(xù)流回路，在輸入、輸出電壓作用下，iL2與電網(wǎng)電壓同向線性減小。
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光伏陣列MPPT

光伏系統(tǒng)MPPT的實現(xiàn)結(jié)合了恒壓跟蹤法和擾動觀察法。在系統(tǒng)啟動時，檢測光伏陣列開路電壓，用恒壓跟蹤法計算出理論最大功率點電壓，此處電壓作為擾動觀察法跟蹤的起始點。為快速準(zhǔn)確地跟蹤到最大功率點，采用變步長擾動跟蹤，其程序流程如圖2所示。dp=p(k)-p(k-1)，dt=t(k)-t(k-1)=T，α為正系數(shù)，Ts為PV端電壓、電流采樣周期。系統(tǒng)根據(jù)光伏陣列輸出曲線特性，觀測其輸出功率變化率，調(diào)整跟蹤步長，得到光伏陣列輸出最大功率處參考電壓。
逆變器并網(wǎng)控制

逆變器輸出可控制為電流源或電壓源。若將并網(wǎng)逆變器控制為電壓源，在并網(wǎng)過程中易產(chǎn)生環(huán)流，如圖1所示。該逆變器是具有輸出電流特性的電壓并網(wǎng)逆變器。圖3示出并網(wǎng)逆變器的控制策略框圖。
控制系統(tǒng)采用了三環(huán)控制結(jié)構(gòu)。MPPT功率外環(huán)的輸出作為電壓中環(huán)直流側(cè)電壓的給定。電壓中環(huán)的輸出與電網(wǎng)同步正弦信號的乘積作為電流內(nèi)環(huán)的給定。根據(jù)圖1可知：


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仿真和實驗

實驗中采用TopCon系列可編程直流電源模擬太陽能光伏電池。為驗證所提出系統(tǒng)的可行性，在Matlab/Simulink仿真平臺上完成雙Buck全橋并網(wǎng)逆變器控制模型的仿真。參數(shù)設(shè)置如下：采用可編程直流電壓源，MPP電壓設(shè)置為400V，MPP電流設(shè)置為3.4A，MPP功率為1.36kW。電路中，電感L1～L4均為0.6mH。選用IKW15N120T2型開關(guān)管，其驅(qū)動電壓18V，高頻載波頻率為18kHz。Matlab仿真模型的參數(shù)與實驗樣機(jī)保持一致。

并網(wǎng)電流的參考方向如圖1所示。其中iLb表示輸出正半周期的并網(wǎng)電流，iLd表示輸出負(fù)半周期的并網(wǎng)電流。圖4a，b分別為樣機(jī)實驗結(jié)果和仿真結(jié)果的波形圖。可見，逆變器并網(wǎng)電流正負(fù)半軸波形與電網(wǎng)電壓波形同頻同相。功率因數(shù)接近1。